學圖圖第l2卷第2期鍋爐技術VOI_I 2．NO．220l1 March B () ll ER TECHN () L () GYMar。. 2Ol] 文章編號：CN31 1508(2O11)03 0014 041 000 MW 塔式爐鋼結構設計 郝燕濤，涂茂斌，王毅（上海鍋爐廠有限公司，上海 200245)關鍵詞：塔式爐；鋼結構；主鋼架；結構布置 摘要：介紹了r1 000 Mw塔式鍋爐鋼結構的主要特點以及塔式鍋爐鋼結構與l 000 MW n型鍋爐鋼結構在總體布局上的差異;詳細論述了1000Mw塔式鍋爐鋼結構各構件的布置特點和作用；另外，結合外高橋三期一期的具體情況，設計中的一些技術，詳細介紹了塔式鍋爐鋼結構的制造和安裝問題nq參考H{如地腳螺栓的設計特點和優點，主柱的設計和計算特點，主支撐的設計和安裝要素等，為今后類似項目的鋼結構設計提供參考。中圈分類號：TK223 文獻標識代號：A.在塔式鍋爐鋼結構設計中，根據塔式鍋爐的0序特點。同時還考慮了鋼結構的增加和安裝周期。近年來，隨著電力行業的發展，火電項目也相繼獲批。在構件劃分等方面進行了合理劃分。為了使結構快速發展到大容量，原應力南側鍋爐技術更加合理，從而合理縮短了結構設計周期。更好的超高壓和亞臨界壓力臨界和超超臨界壓力滿足項目進度要求。

電力高科技開發；大容量超超臨界壓力鍋爐成為塔式鍋爐的特點之一是占地面積小。高比是目前燕內新發電機組的首選。上海鍋爐廠更高。與同等容量的l 000 Mw超超臨界熱電廠，公司在此期間還完成了l 000 Mw超超臨界鍋爐的對比。根據鍋爐性能和布置要求，承壓熱電鍋爐從項目自主設計到性能提升均占承壓熱電鍋爐自主設計。地面交叉口尺寸基本在寬72 m、深70 m范圍內。上海鍋爐廠有限公司的標高1、000MW火電鍋爐表面標高約95m；在塔式鍋爐鋼結構整體技術中，塔式鍋爐和吳形鍋爐都有兩種爐型。土地大小基本上是寬度。65 米。塔式鍋爐在該范圍內的深度為 53 m，占據了同一市場中最大的屋頂標高，約為 1.35 m。塔式鍋爐相比n型占有明顯優勢。大型塔式鍋爐鋼結構鍋爐鋼結構占地不到30米，高度為40m。整體結構復雜，單個部件體積龐大，連接類型約為1/3（見圖1，1000）MW型鍋爐和1000型復雜特征。其鋼結構設計見方MW塔式鍋爐概念、方法及柱網布置）。法律上有創新。本文將系統地回顧和分析塔式鍋爐的特點。二是懸浮受熱面掛點布丁加工過程中遇到的相關技術問題及相應的解決方法。載荷集中在較小的區域。.

該鍋爐鋼結構方法有望為類似工程的鋼結構設計開發提供結構。一般分為主跨和副跨，其中主跨承載80度作一定參考。在負載上。與同容量1000MW超超臨界壓力火電鍋爐相比，1000MW超超臨界壓力吳形鍋爐 1 概述 圍繞爐膛布置的鋼制鍋爐鋼結構加上尾部受熱面滬炯井為設備鋼結構。為鍋爐安裝結構服務的主跨區長寬尺寸為41.9m×48.5m；并準備好了。暫停和支撐鍋爐設備，轉移和承載鍋爐，設置1000MW超超臨界壓力塔式鍋爐，無尾頂水平定向負荷，提供鍋爐運行、檢查、檢查角度。低溫受熱面位于爐頂。主要跨域通道和平臺設置鋼結構，其結構設計應根據鍋爐自身長寬尺寸31.5m×31.5m，以及鍋爐塔型特點綜合考慮，選用。主要受力區。爐膛為吳式爐的1/2。收白期：2()10 J0 28 作者簡介：郝燕濤(】978)，男。1師。主要從事鋼結構設計。雪兔兔二期郝燕濤等：1 000 Mw 塔式爐鋼結構l5的設計承載力較小，附在主鋼架上。，叉/X/ / /塔式鍋爐鋼架吊裝，/i / 2. / / l / / / / / / .. . / / b, VVIVV] / / . // {2 主體鋼框架 2.1 管狀框架 塔式鍋爐鋼結構 主體結構為管狀框架，作為主要承重結構。它不僅承受垂直載荷，而且還傳遞/傳遞水平力。.

簡單的框架形成一個\ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ //穩定的結構，兩側的輔助鋼架，爐前的輔助鋼架和鋼平臺按常規1000MWlI型煤粉鍋爐布置。00MW塔式鍋爐安裝在圓柱架上。【7刁1 000 MWH型煤粉鍋爐副跨結構，管狀框架構件均為大尺寸箱形截面，1000 MW塔式鍋爐主輔結構l 000 MW [I型煤粉鍋爐在主跨結構包括：4根主柱、20根主梁和40根豎撐（見圖21000MW塔式鍋爐主體結構主鋼架圖）。每層主梁及與其相連的主圖1 1 000 MW n型鍋爐、立柱和主斜撐構成主鋼框架的5層安裝。每臺1000MW塔式鍋爐的柱網布置表明，防護層主梁平面也是輔助鋼架的五層支撐層。鋼結構設計時，根據塔式鍋爐的特點，鍋爐可以為輔助鋼架提供有效的支撐，從而傳遞輔助鋼架的爐膛鋼結構構件，并產生必要的水平力如地震荷載、風荷載等按受力要求，減少輔助鋼架的劃分。鍋爐鋼結構分為三個部分：主鋼架（包括爐膛單層計算長度以增加副鋼架的承載能力。各構件的頂部鋼架）、副鋼架（爐前平臺塔式鍋爐鋼架吊裝，爐左右兩側）與連接處剛性連接。空氣預熱器鋼架。爐頂鋼架上部有內輕頂結構，主梁需承受鍋爐懸吊向下傳遞的防雨主梁。輔助鋼架（爐前平臺、爐體左右兩側）與連接處剛性連接。空氣預熱器鋼架。爐頂鋼架上部有內輕頂結構，主梁需承受鍋爐懸吊向下傳遞的防雨主梁。輔助鋼架（爐前平臺、爐體左右兩側）與連接處剛性連接。空氣預熱器鋼架。爐頂鋼架上部有內輕頂結構，主梁需承受鍋爐懸吊向下傳遞的防雨主梁。

力和彎矩，鍋爐的導向力是剛性梁導向結構的第一部分。主承重區的鋼結構分為塔式結構，直接作用于主梁的側面，承載副鋼架的平板鍋爐鋼結構的主鋼架。管狀框架（4根立柱的縱橫向荷載，輔助鋼框架中20根橫梁和40根斜撐的管道引導和限位）和爐頂支撐懸掛受熱面，風荷載和地震荷載都需要傳遞兩個主要的剛性平面上的梁（2根大板梁和9根次梁）構成主梁，最終由主鋼框架承載。主梁也是扁平的主體結構。主鋼架采用大截面柱、梁及支架、平臺通道。作為鍋爐的主體結構，主鋼架本身形成了一個相當穩定的結構來支撐整個鍋爐設備，包括：鍋爐懸吊載荷、鍋爐受熱面和管道導向和極限載荷、鍋爐和結構風載荷和地震載荷，由豎向荷載、懸吊荷載和爐后隧道導向水平力產生的彎矩。副鋼架的豎向和水平荷載、管道導向與限位、風荷載和地震荷載需要先傳遞到副鋼架的剛面上，再傳遞到主鋼架上。第二部分，常規煤粉鍋爐的輔助跨結構，將用于維修、保養、檢查的平臺結構，風、煤粉管道、蘇打水進出口管道結構的支撐吊裝部分統一為輔助鋼架，并選用輔助鋼架。桁架結構。由于副鋼架承受主鋼架的承載能力較小，它依附在主鋼架上，依靠主體結構來保持其穩定性。2.2 爐頂鋼架的第三部分為空氣預熱器鋼架。相對獨立的爐頂大板梁鉸接支撐在主梁五層。配套的空氣預熱器和煙道鋼結構布置為獨立的面。,

支撐桁架結構已成為一個完整的框架體系，用于在塔式鍋爐鋼結構的這種分割過程中承受鍋爐的主要載荷。爐頂鋼架采用4個鉸接式支架支撐，使鋼結構承載更合理，結構更合理。管狀框架頂層主梁上表面（見圖3）。體積示意圖）。水平支撐組合。3.2 左右兩側平臺鋼結構下部結構為剛架。在立面的左右兩側，從地面到二、三層各有6根柱子。每層設置平面桁架與主鋼框架連接。上部結構從一層一直延伸到爐頂。立面左右兩側各有6根主臂，立面斜撐形成穩定立面架。立面框架通過兩條斜拉桿與主鋼框架的主柱相連。上部副鋼框架通過j層和4層剛性平面與主鋼框架連接。上部結構主臂與下部結構立柱通過水平限位裝置3和爐頂鋼架在第一層連接。3.3 獨立鋼架（空氣預熱器鋼架）所有管道通過懸掛裝置懸掛在爐頂；前后壁布置4根空氣預熱器鋼。框架位于塔式鍋爐的末端。主排外懸管，所有集管（水冷壁中間集管除外，用于支撐空氣預熱器、尾煙道和脫硝裝置）均布置在前后壁上，并且標題都得到支持并掛在它們上面。該位置的負荷現為鍋爐受熱面相對獨立的外懸管和水冷壁，外懸管和水冷壁的位置、配套設備和鍋爐設備的標高必須懸掛在爐頂。在大板梁上；穿孔通道從鍋爐頂部引出，

鋼架。由于大板梁和次梁均為鍋爐受壓件支撐的四根錨栓梁，因此大板梁和次梁截面均為U型截面，受熱面吊桿穿過大板梁和次梁的上翼。邊緣。本工程中，大板梁的每個主鋼框架柱腳選用8個M68基腳。爐前、爐后各有懸垂段，爐前螺栓。在項目初期，我們考慮采用傳統的預埋懸臂段懸掛爐前平臺，采用雙頭螺栓的形式，帶有簡單的定位框架，在平面內向內傾斜。采用嵌入式螺桿布局，滿足平臺吊點需求；爐后懸垂段用于吊螺栓，存在定位誤差大的問題，極有可能出現爐后個別煙道。螺栓不能穿透子 L，這就產生了必須鉸孔的風險。試驗梁的兩端分別與大板梁的疊加面相連，考慮到主鋼框架單柱腳反作用力極大，柱底板厚度為相對較低。次梁上表面與大板梁上表面標準尺寸相同，單件起重量大。抬起后，你需要盡快到位等待高度。爐頂有兩個桁架，它們位于管狀框架的垂直元件中，需要更可靠的解決方案。上部、左右端分別與兩個大板梁支座連接，采用地腳螺栓套的形式。每組接地端板。爐頂支撐桁架支撐在兩根大板梁之間，地腳螺栓套管用角鋼和槽鋼焊接形成框架組合。為保證爐頂鋼架整體的穩定性，形成穩定的框架，可在工廠組裝框架，以保證每套套筒框架的結構。之間的相對位置是準確的。

鋼柱就位后，可微調3個輔助鋼架地腳螺栓的位置。實際安裝證明，3.1爐前平臺鋼結構的效果滿足了施工的方便性和定位的準確性。而一、的二層是平面桁架，在一側，在螺栓和基礎混凝土之間添加了與錨栓相同的表面積。與主鋼架的前主梁和主立柱同標高連接，主立柱的另一側與煤倉主立柱同標高連接。由于煤倉的鋼結構不能承受鍋爐側面的水平荷載，主柱需要承受很大的荷載。平面桁架截面選擇在平面桁架與煤倉之間的主柱之間，用滑動軸承連接主鋼架。設計至關重要。根據最終整體連接，預留足夠的水平位移間隙。根據j層及以上的分析結果，一個單T狀態荷載大于主看臺的框架結構通過兩根垂直拉桿從屋面板懸吊6 000 t。最不利的 1 態中的載荷組合可以超過梁前端的懸臂端。該結構由主臂、橫梁和立式和11 000 t組成。每列都需要在 X 和 Y 方向上進行彎曲。郝燕濤等：1 000 Mw塔式爐鋼結構設計為17矩，并且兩個方向的內力組合基本相同。不會先鉆取該特征。斜撐吊裝到位時，斜撐上端的螺栓都決定了柱的橫截面特性，需要在X、y方向的慣性部分擰緊，下端斜撐用塞子定位。此時，起重機的彎矩和彎曲模量基本相同。方盒立柱完全松動。斜撐上端的螺栓都決定了立柱的截面特性，需要在X、y方向的慣性部位擰緊，斜撐的下部用擋塊定位。此時，起重機的彎矩和彎曲模量基本相同。方盒立柱完全松動。斜撐上端的螺栓都決定了立柱的截面特性，需要在X、y方向的慣性部位擰緊，斜撐的下部用擋塊定位。此時，起重機的彎矩和彎曲模量基本相同。方盒立柱完全松動。

然后斜撐下端的扣板就位，場地滿足這個要求。雖然橫截面也有這個特點，但螺栓孔位于點板上。扣板根據電流但其抗彎強度和箱形截面承載力和現場放樣位置送回加工廠。二次吊裝后采用高強度縫隙，不適用于超大截面工程。要求。螺栓固定。由于各方密切配合，立柱截面形式確定后最多兩天，以確保有足夠的時間完成斜撐的安裝，并節省前期的慣性矩和彎曲模量，并控制板厚合理組裝，出色的穿孔率和避免現場焊接的目的也在范圍內，最終計算確定截面尺寸和縱向加強筋。起重機占用的時間沒有過度增加。在工程設計過程中，通過改進加強筋的形式，我們7結論成功地將柱截面承載力提高了6-9左右，減少了鋼板厚度，增加了截面承載力。本文是關于塔式鍋爐鋼結構設計工作進行的，但同時也增加了加工難度和焊接工作量。初步討論。通過近幾年的設計工作，我們逐漸加深了對塔式爐鋼結構的認識。大型6主撐鋼結構設計之初，應按原設計合理布置結構和設備。支撐與梁連接板的均勻性、制造的可操作性、施工的安全性，都在使用中實現了一端焊接斜撐或梁柱，另一端焊接螺栓。設計。另一端用螺栓固定。設計。另一端用螺栓固定。設計。

塔式爐鋼結構的結構分離特性更加明顯。因此，在構件吊裝時需要保證100個螺栓孔，以保證主鋼架在初始設計階段集中。如果存在較大偏差，則不能保證整個螺栓組縮短整體工期。搞清楚鋼結穿孔L的各個部分后，這才回廠重做。超長箱形截面結構接口后，可實現多人分布式設計。零件就位后，誤差在1mm左右。目前國內第一點對鋼結構設計工作有一定的借鑒意義。鋼結構施工技術水平難以保證。對此，一般解釋。此外，還有一種確定塔爐鋼結構整體用鋼量的方法，就是在出廠前對所有部件進行預組裝。如此龐大、運輸和安裝工作困難等缺點，未來大型部件的預組裝將意味著成本的大幅增加，進一步的分析計算、節點設計等貨物時間表應延遲交付. 一系列尖銳的矛盾。面對設計優化，塔式鍋爐的整體優勢是不嚴格按進度計劃要求。業主還認為，工廠的預裝配已經改進。是不可行的。經過項目業主和安裝公司的協調配合，我們參考文獻：采用改變施工步驟解決這個問題，采用現場分配[1]陳少凡。鋼結構EM]．北京：中國建筑工業出版社，1994。孔方案。根據該方案，焊接連接的角撐板最初是由陳吉設計的[7]。鋼結構穩定性理論與應用EM]．北京：科技文獻出版社，1994。改用螺栓連接。中國建筑工業出版社，1994。孔方案。根據該方案，焊接連接的角撐板最初是由陳吉設計的[7]。鋼結構穩定性理論與應用EM]．北京：科技文獻出版社，1994。改用螺栓連接。中國建筑工業出版社，1994。孔方案。根據該方案，焊接連接的角撐板最初是由陳吉設計的[7]。鋼結構穩定性理論與應用EM]．北京：科技文獻出版社，1994。改用螺栓連接。

1 000 MW 塔式鍋爐鋼結構設計 郝彥濤，涂茂斌，王毅（上海鍋爐廠，上海 200245）鋼材結構; 主要結構；結構布置摘要：本文首先介紹了l 000 MW塔式鍋爐的一般知識以及塔式鍋爐與1 000 MW H型鍋爐在布置上的區別： 其次。詳細介紹了各個子結構的布置及其功能；最后，討論了外高橋三期工程鋼結構設計、制造和安裝過程中的一些技術問題，包括地腳螺栓設計和主CO1umn，主豎撐的安裝。等等。